Ponti termici: il nodo parete-fondazione

Le analisi qui presentate si riferiscono al dettaglio costruttivo di connessione tra parete in muratura POROTON^® (sia essa di tamponatura o portante) e fondazione, nell’ipotesi spesso ricorrente di presenza di un vespaio aerato - attacco parete in muratura su fondazione aerata (PT8).

I calcoli numerici sono stati eseguiti con metodi agli elementi finiti, utilizzando un software dedicato, “Mold Simulator Pro Ver. 2” che consente di svolgere le analisi di qualsiasi tipologia di ponte termico in conformità alla UNI EN ISO 10211 e di eseguire verifiche inerenti il rischio di muffa e condensa secondo la UNI EN ISO 13788. Le analisi hanno consentito, inoltre, di calcolare la temperatura superficiale interna in corrispondenza del ponte termico, dato necessario alla determinazione del parametro f_Rsi, fattore di temperatura in corrispondenza della superficie interna, che fornisce un indice di riferimento importante nella valutazione del rischio di formazione di muffa e condensa superficiale in corrispondenza dei ponti termici.

È bene precisare che, per ogni configurazione di ponte termico il corrispondente fattore di temperatura superficiale f_Rsi risulta definito univocamente ed è una caratteristica intrinseca della soluzione costruttiva adottata.

Nello svolgimento della verifica di assenza del rischio muffa, resa obbligatoria dal D.M. 26/06/2015 “Requisiti minimi”, tale valore deve essere poi confrontato di volta in volta con il valore limite f_Rsi,lim della località di interesse. Quindi la verifica di assenza del rischio muffa è influenzata dalle condizioni climatiche del luogo, motivo per il quale essa è stata svolta ipotizzando, per ciascuna soluzione analizzata, il suo impiego nella pertinente zona climatica (zona B, C, D, E) in funzione della trasmittanza termica U prevista per la suddetta zona dal D.Lgs. 192 e s.m. ed integrazioni.

Dettaglio costruttivo del nodo “Parete-Fondazione”

Il dettaglio costruttivo “parete-fondazione” è stato sviluppato considerando una fondazione a trave rovescia e solaio contro terra con vespaio debolmente aerato. Diversamente da quanto accadeva per i ponti termici precedentemente esaminati, in questo caso le condizioni sono sostanzialmente analoghe sia che si tratti di muratura portante, sia che si tratti di muratura di tamponatura, potendosi ritenere non significativamente diverse le caratteristiche dell’elemento di fondazione in c.a. sottostante.

Si tratta in ogni caso di un ponte termico piuttosto complesso, sia “geometrico“ che “di materiale”, dovuto alla presenza della struttura in c.a. nella quale si va ad innestare da un lato il solaio contro terra e, superiormente, la muratura (portante o di tamponatura) esterna [fig. 1].

Fig. 1 - Dettaglio costruttivo del ponte termico dell’attacco parete-fondazione con vespaio aerato su terreno (PT8).

Con riferimento allo schema adottato per le analisi del ponte termico esaminato [fig. 1], la tab. 1 indica le caratteristiche fisico-geometriche dei materiali considerati, ricavati dalle più aggiornate normative di riferimento disponibili.

Il solaio su vespaio aerato è costituito da una cappa in c.a. di spessore 5 cm disposta sul vespaio, al di sopra della quale è presente l’isolamento termico in XPS. Lo spessore dello strato isolante utilizzato è stato calibrato in funzione della trasmittanza della parete, in modo da ottenere valori di trasmittanza termica U confrontabili tra parete in muratura e solaio di pavimento, e comunque non superiori a 0,32 W/m²K per quest’ultimo, come normalmente avviene nella maggior parte dei casi. Sopra lo strato isolante sono infine disposti un massetto in calcestruzzo alleggerito di spessore 12 cm su cui è installato l’impianto di riscaldamento radiante e la pavimentazione in piastrelle ceramiche. Nella definizione del dettaglio costruttivo, particolare cura è stata dedicata anche alla correzione del ponte acustico, prevedendo la disgiunzione del massetto rispetto alla muratura con l’applicazione di un pannello in legno mineralizzato lungo il perimetro di contatto e la presenza di una guaina anticalpestio. È opportuno sottolineare che questi dettagli, oltre a soddisfare i requisiti acustici, svolgono una importante funzione anche nel migliorare il comportamento termo-igrometrico del nodo.

Per quanto attiene il terreno, esso è stato ipotizzato di sabbia o ghiaia, quindi con caratteristiche intermedie rispetto a quanto indicato nella UNI EN ISO 13370:2008.

Tab. 1 – Materiali considerati nel ponte termico (PT8) e loro principali caratteristiche termo-igrometriche.

I ponti termici allo studio sono stati analizzati e confrontati applicando diverse soluzioni realizzabili con muratura POROTON^® monostrato, di tamponatura e portante, avente spessori variabili da 30 a 42 cm, adattando la larghezza dell’appoggio in fondazione allo spessore della muratura soprastante, condizione più gravosa per quanto riguarda il ponte termico. Si è ipotizzata la finitura interna della parete con intonaco di spessore 1,5 cm, mentre esternamente si sono considerate diverse soluzioni, mantenendo in ogni caso la stessa finitura esterna costituita da intonaco esterno di spessore 1 cm, variando il rivestimento a cappotto in EPS tra 0 ed 8 cm di spessore, considerando dunque anche il caso di assenza di cappotto. Il cappotto, ove presente, si è considerato continuo fino alla base dell’appoggio della muratura in fondazione [fig. 1].

Risultati e considerazioni

Si espongono di seguito, per i ponti termici in esame, alcuni risultati significativi delle analisi svolte, sia con riferimento alla correzione degli stessi in termini di flusso termico, sia con riferimento alle verifiche di muffa e condensa, con le opportune considerazioni.

Si precisa che per tutte le stratigrafie considerate non sussiste mai, in alcuna zona climatica, il problema di formazione di condensa interstiziale.

Riguardo la verifica del rischio muffa e condensa, in relazione alla trasmittanza termica delle soluzioni qui presentate (tutte caratterizzate da U < 0,34 W/m²K), essa è stata sempre svolta con riferimento ai dati climatici di Milano (zona climatica E). Le condizioni di umidità interne per la verifica del rischio muffa sono riferite ad edifici ad uso abitativo senza ventilazione meccanica controllata. I valori minimi del fattore f_Rsida soddisfare in queste condizioni, calcolati secondo la UNI EN ISO 13788, sono i seguenti:

• rischio condensa superficiale: f_Rsi,min = 0,630
• rischio muffa: f_Rsi,min = 0,710

Attacco parete esterna - fondazione (PT8)

Nel caso in esame, al fine di valutare il ponte termico del nodo parete-fondazione, si è proceduto al calcolo del valore della trasmittanza termica lineica Ψ del ponte termico, valore univoco riferito convenzionalmente alle dimensioni esterne del dettaglio analizzato verso il terreno.

Si riporta inoltre anche il valore della temperatura superficiale interna minima del nodo (T_si) rilevata ai fini della verifica del rischio condensa superficiale e muffa, parametro significativo per giudicare l’adeguatezza della soluzione adottata.

Al fine di valutare l’effetto della presenza di un “taglio termico” alla base della muratura e l’eventuale esigenza di prevederlo, le analisi sono state svolte ipotizzando sia l’assenza di un “taglio termico” che la sua presenza. A riguardo si rimanda allo specifico approfondimento riportato nel presente articolo.

Il software utilizzato per le analisi ha consentito infatti di considerare anche l’anisotropia della parete in muratura, prevedendo valori di conducibilità termica della stessa diversi in direzione orizzontale ed in direzione verticale, calcolando quindi l’andamento termico in modo assolutamente aderente alla realtà, sia in assenza che in presenza di “taglio termico”. I risultati ottenuti sono quindi riferiti alle condizioni più sfavorevoli ipotizzabili per il nodo in questione.

Dalle analisi svolte è emerso che soluzioni “equivalenti” in termini di trasmittanza termica U e di spessore complessivo delle pareti considerate, conducono a risultati comparabili in termini di coefficiente di accoppiamento termico L_2D, che rappresenta in pratica il flusso termico complessivo scambiato nel nodo, sia utilizzando una muratura POROTON^® con applicazione di un rivestimento a cappotto, sia optando per una muratura con blocchi POROTON^® termicamente più performanti senza cappotto.

Lo stesso vale anche per la verifica a muffa e condensa: come detto, i fattori f_Rsi sono riferiti in questo caso, in relazione alla trasmittanza termica U dei pacchetti murari considerati, alla zona climatica E (località Milano), e risultano sempre ampiamente superiori ai valori limite richiesti, precedentemente riportati, escludendo quindi qualsiasi problematica in tal senso anche senza la presenza di un “taglio termico” alla base.

A parità di trasmittanza della soluzione di parete scelta, risulta complessivamente trascurabile l’incidenza della presenza del rivestimento a cappotto esterno e del suo spessore; questo è dovuto anche agli accorgimenti adottati nella realizzazione del dettaglio costruttivo per quanto riguarda la connessione con il pavimento, che permette di ottenere la correzione del ponte termico con soluzioni in muratura ad elevate prestazioni termiche senza ricorrere necessariamente a rivestimenti esterni a cappotto.

Quanto osservato è immediatamente leggibile dagli esempi specifici riportati in tab. 2 e in tab. 3, che mettono a confronto soluzioni “equivalenti” in termini di trasmittanza e spessore complessivo.

Tab. 2 – Confronto tra le stratigrafie PT8-A e PT8-B.

Il confronto tra la stratigrafia PT8A e PT8B [tab. 2] evidenzia che non vi sono sostanziali differenze nella correzione del ponte termico analizzato dovute all’adozione di due soluzioni concettualmente diverse (una con muratura termicamente meno performante e rivestimento a cappotto, l’altra con muratura termicamente più performante senza rivestimento a cappotto).

La modesta differenza riscontrabile nel flusso termico complessivamente scambiato dal nodo (L_2D) è dovuta esclusivamente alla leggera differenza di trasmittanza termica delle due soluzioni a confronto.

Il confronto tra la stratigrafia PT8C e PT8D [tab. 3] conferma infatti che non vi è alcuna differenza nella correzione del ponte termico analizzato riconducibile all’adozione di due soluzioni concettualmente diverse, con trasmittanza e spessore equivalente (una con muratura termicamente meno performante e rivestimento a cappotto, l’altra con muratura termicamente più performante senza rivestimento a cappotto).

La soluzione senza cappotto è inoltre migliorativa per quanto riguarda il fattore di temperatura superficiale (f_Rsi più alto, quindi minore rischio di muffa).

Tab. 3 – Confronto tra le stratigrafie PT8-C e PT8-D.

Nella tab. 4 si espongono altre due stratigrafie che risulta interessante confrontare con quelle analoghe precedentemente considerate. In particolare la stratigrafia PT8-E, corrisponde alla PT8-A, con la sola differenza che la conducibilità termica equivalente della parete (λ_eq) è stata migliorata, passando dallo 0,18 W/mK di PT8-A, allo 0,13 W/mK di PT8-E, miglioramento che si ottiene semplicemente adottando un blocco, o per meglio dire, un sistema di muratura POROTON^® termicamente più performante.

Si osserva che a parità di stratigrafia, il semplice miglioramento della qualità della muratura, conduce ad una consistente riduzione del flusso di calore (leggibile nella riduzione di U e L_2D) e con una trascurabile differenza di incidenza del ponte termico in termini di trasmittanza termica lineica Ψ ma con un miglioramento del fattore di temperatura superficiale interna f_RSi, leggibile anche nell’incremento della temperatura superficiale interna minima del nodo T_si. Ciò è confermato anche dalla PT8-F che corrisponde alla PT8-C, con la sola differenza che la λ_eq della parete è stata migliorata, passando dallo 0,23 W/mK di PT8-C, allo 0,18 W/mK di PT8-F.

Tab. 4 – Confronto tra le stratigrafie PT8-E e PT8-F.

Come già era percepibile nelle analisi di altre tipologie di ponte termico, nel caso in esame emerge in modo ancor più evidente che la scelta complessivamente migliore è quella di privilegiare la qualità termica del blocco, e quindi della muratura POROTON^®, utilizzando spessori adeguati che portano ad ottenere, inoltre, una serie di vantaggi aggiuntivi in termini di inerzia termica ed isolamento acustico dell’involucro.

L’importanza di disporre di dati derivanti da analisi numeriche dei ponti termici risulta, per il caso in esame, ancora più tangibile se si cerca di fare un confronto con valori reperibili da tabelle o da abachi conformi alla UNI EN ISO 14683. Infatti, i dati riportati in Appendice A della norma UNI EN ISO 14683, peraltro non più utilizzabili in base alle indicazioni della UNI TS 11300-1:2014, contemplano casistiche diverse da quelle qui esposte e lontane dalla normale pratica realizzativa, fornendo quindi indicazioni del tutto inattendibili.

L’abaco dei ponti termici del CENED (Regione Lombardia) non tratta in alcun modo il ponte termico del nodo con la fondazione e non risulta di fatto reperibile neppure in altri abachi alcuna casistica similare al caso in esame.

È importante inoltre ricordare che nessun abaco fornirebbe, in ogni caso, una qualche indicazione relativa al rischio muffa e condensa, la cui valutazione è possibile solo tramite lo studio del ponte termico tramite analisi numerica.

Conclusioni

Le analisi svolte sul ponte termico del nodo parete-fondazione confermano in modo ancor più evidente ciò che era già emerso con le analisi di altre tipologie di ponti termici precedentemente presentate (cfr. Newsletter POROTON^® n. 98 - Ottobre 2015, Newsletter POROTON^® n. 100 - Marzo 2016, Newsletter POROTON^® n. 102 - Maggio 2016). Per la casistica qui esaminata si rileva inoltre la totale mancanza di dati di riferimento in abachi conformi.

Le analisi numeriche confermano che è sempre preferibile utilizzare murature, siano esse di tamponatura o portanti, realizzate con blocchi POROTON^® aventi qualità termiche migliori, che permettono di ridurre le dispersioni complessive dell’involucro garantendo un’adeguata correzione dei ponti termici e riducendo il rischio di formazione di muffa e condensa superficiale.

Nel caso specifico del nodo parete-fondazione, si evidenzia che non è necessario adottare un “taglio termico” alla base e che, laddove si intenda prevederlo, esso può essere realizzato semplicemente ed efficacemente riempiendo i fori del primo corso di blocchi con materiale isolante sfuso (per es. perlite, vermiculite), in modo da non alterare il comportamento strutturale della muratura, sia essa portante o di tamponatura, oppure adottando appositi blocchi POROTON^® con isolante integrato.